作為大功率粉磨設備，進入濕式球磨機內的礦石會因為鋼球、階梯襯板等的磨削而成為粉末。在磨削時，礦石因破裂或變型所產生的能量，有一部分會成為瞬息變化的壓力波，以噪聲聲波形式發射出來。此噪聲信號帶有產生磨削的物理及材料狀態變化特性信息，其能量結構的改變和料位的變化有著較直接關系，噪聲的能量特別是其中的高頻段能量隨著料位變化呈現很大的下降斜率（如圖3）。
產生如圖所示變化曲線的原因，是濕式球磨機在運行時，鋼球和鋼球、鋼球和礦石、鋼球和階梯襯板及磨壁、礦石于階梯襯板和磨壁及礦石和礦石間的碰撞磨削是不相同的。一般情況下，鋼球和鋼球、鋼球和階梯襯板及磨壁的碰撞磨削音調較高，高頻分量能比較大，礦石和礦石的碰撞磨削音調比較低，高頻分量能較�。皇Ｓ嗯鲎策^程音調在前兩種音調之間。當濕式球磨機料位增加時，鋼球和鋼球、鋼球和階梯襯板及磨壁的碰撞磨削可能性不斷的降低，音頻及其中的高頻分量也在不斷降低，造成磨機工作噪聲的高頻段功率譜特性，可以對濕式球磨機內礦石狀態進行準確判斷。
另外因系統具備檢測冗余性及穩定性，會應用主測電耳和輔助電耳傳感設備對系統進行設計。其中主測電耳距分離機較遠是為了減少對分級機的干擾，輔助電耳在分級機和磨機間，其輸出以權值形式參加結果的評判，并提升系統的檢測能力。
在實際應用中，有部分問題是需要我們特別注意的，具體有：
1、因濕式球磨機噪聲信號主要分布區域為0.1-10kHz，同時還要考慮下一步的采樣，故存在0.04-12kHz之間的電耳需具備良好的動態相應功效，不同的電耳具備不同的特性，監測系統中應用的點兒參數測量范圍在60-140dB；頻率范圍在0.02-15kHz；輸出信號在0-20mA。
2、因雙傳感檢測操作采用了系統設計，因此需要考慮兩種信號綜合后的影響。
3、各種復雜實際因素必須考慮在內，特別是器件零部件的改變、工作地點的恒定噪聲干擾或溫度、濕度的影響等，這些因素我們可以在實際操作中進行恰當的補償。
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